APPLICATION OF SURFACE MICROSEISMIC MONITORING TECHNOLOGY IN FRACTURING EFFECT EVALUATION OF SHALE OIL HORIZONTAL WELL: A Case Study of SYY-2HF Well
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摘要:
地面微地震监测是评价水平井压裂效果的有效手段.采用矩形观测系统、高灵敏度检波器深浅结合埋置、覆土耦合压实的采集技术，在2000 m之下的松页油2HF井水平段泥页岩储层中获得明显的压裂微地震信号.利用数据归一化、噪声压制、速度建模、震源定位等关键处理技术，有效提高了泥页岩储层低频信号成像精度.采用高精度反演定位解释技术，客观真实地评价了松页油2HF井的压裂效果，并提出压裂优化建议.
Abstract:Surface microseismic monitoring is an effective method to evaluate the fracturing effect of horizontal well. By adopting the rectangular observation system, shallow-depth embedment and soil-covering coupling compaction acquisition techniques of high sensitivity geophones, obvious fracturing microseismic signals are obtained in shale reservoir in the horizontal interval of SYY-2HF well below 2000 m. The application of key processing technology including data normalization, noise suppression, velocity modeling and seismic source localization has effectively improved the imaging precision of low-frequency signals in shale reservoir. Through high-precision inversion positioning and interpretation technology, the paper objectively evaluates the fracturing effect of SYY-2HF well and puts forward suggestions for fracturing optimization.
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Keywords:
- microseismic monitoring /
- fracturing /
- shale oil /
- horizontal well /
- Songliao Basin
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0. 引言
页岩油是典型的自生自储式油气藏, 富有机质的泥页岩既是它的生油岩, 又是储集岩, 储集空间以纳米-微米级孔隙和裂缝为主, 具有极低孔低渗的特点[1]. 改造低渗透油气藏的重要手段是水力压裂. 通过压裂在目标层产生复杂缝网, 形成油气运移通道[2-7]. 压裂裂缝生成也是岩石破裂的过程, 这个过程伴随的是一系列微地震事件, 通过监测这些微地震事件, 可以刻画裂缝的展布特征[8-11]、计算储层改造体积等[12], 从而对压裂效果进行评价.
储层的压裂效果决定了后续的页岩油勘探开发效果. 对页岩油井的压裂效果进行评价可为相同类型储层的压裂方案设计提供参考依据. 微地震监测是评价水平井压裂效果的有效手段, 一般采用井下监测[13-20]和地面监测两种方式[4, 20-26]. 井下监测的前提是必须有临井作为监测井, 如果没有只能选择地面监测方式. 地面监测是在地表采用一定的排列方式布设大量的检波器接收微地震信号, 也可以将检波器埋置到浅孔中, 能大幅度减少地面噪声干扰. 地面监测施工方便, 监测方位角大, 成本较低[26]. 与井下监测相比, 地面监测的定位结果水平分辨率更高, 但在深度上的分辨率较差[4].
因此, 在附近无监测井的情况下, 松页油2HF井水平段压裂微地震监测选用地面监测方式. 在压裂段深度大、地表土壤层厚、水泡子发育、地表噪声多的情况下, 通过采用先进的采集、处理和高精度反演定位解释技术, 有效评价了泥页岩储层的改造效果. 该井压裂监测结果有望为同类型储层其他水平井的压裂设计提供借鉴.
1. 松页油2HF井压裂基本概况
松页油2HF井位于松辽盆地古龙凹陷北部, 是一口基质含油型页岩油水平井, 目的层是上白垩统青山口组一段下部, 岩性为暗色泥页岩, 完钻水平段长739 m. 该井A靶点垂深2 146.82 m, B靶点垂深2 151.43 m, 于2018年10月30日完成10段水力压裂施工, 平均段长72 m, 单段射孔2~3簇, 平均簇间距29.1 m, 总压裂液量15 963 m3, 总压裂加砂量713.8 m3, 总加入聚酯纤维2 220 kg.
2. 微地震信号采集
2.1 微地震检测设备
松页油2HF井压裂微地震监测采用了高性能的检波器和采集器(表 1), 其动态范围大, 信号失真小. 对于目的层埋藏较深的压裂段, 该套设备可实现信号的有效采集. 微地震信号采集器的频带宽度达到150 Hz, 自噪声水平低, 对于信号的保真和后续微地震资料的成像和反演定位精度提高奠定了技术基础.
表 1 检波器和采集器性能参数Table 1. Performance parameters of geophone and collector检波器参数信息 采集器参数信息 自然频率/Hz 4.5×(1±7.5%) 频带宽度/Hz 0.033~150 灵敏度/(V/m·s-1) 100×(1±5%) 自噪声水平 整个频段低于NHNM曲线; 10 s~10 Hz低于NLNM曲线 动态范围/dB 110 时间稳定度(GPS+北斗定位授时)/s 5×10-7 阻尼系数 0.55~0.65 整机功耗/mW 免交互工作模式, < 150@100 sps; Ethernet工作模式, < 700@100 sps 非线性畸变值 失真度≤ 0.9% 采样率/ms 2、5、10、50 线圈电阻/Ω 3800×(1±5%) 数据格式 2 bit或MSD(可转为SAC、PSD等格式) 该井压裂微地震监测使用HFRTMS软件. 该软件具有微地震监测数据实时监测、实时处理和后续精细处理与解释的功能, 为现场压裂监测、压裂参数调整和压裂效果评价提供参考依据.
2.2 微地震观测系统
在水力压裂微地震定位中, 监测系统的空间布置是决定定位效果和评价效果的关键性因素[27]. 为确定不同观测系统对地面微地震监测定位精度的影响, 对星型、矩型和散点型3种常见的地面微地震观测系统进行了三维弹性波的正演数值模拟. 依据3种观测系统的布置方式设计了三维空间的地质模型, 其3个方向的网格点分别为400、400和200 m, 空间采样间隔为6 m, 设计采集道数均为160道, 震源为主频为40 Hz的雷克子波. 另外, 考虑到微地震资料的信噪比因素, 将实际监测的背景噪声加入上述3种数据中, 经过同样的信号成像处理, 并采用相似加权叠加法进行事件定位. 结果表明, 由于噪声的影响, 散点型观测系统无法进行震源的定位, 而星型和矩型观测系统均具有良好的微地震事件定位效果, 且信号的时距曲线特征清晰, 同相轴可连续追踪.
松页油2HF井压裂微地震监测采取较为规则的网格排列观测系统, 该观测系统充分考虑了本井压裂段空间位置、目的层埋深、可能产生的噪声环境、附近的建筑物分布和居民活动等因素, 可有效保证接收的微地震信号的信噪比、地震波射线覆盖面和入射角度等物理参数的精度, 同时为后续微地震资料的成像和反演定位奠定技术基础. 需要说明的是, 由于在微地震定位算法中可校正检波器的空间位移, 这种网格排列的不规则度不会影响后续的定位精度.
对泥页岩进行多级连续压裂监测, 信号的有效采集是压裂效果评价的关键. 在井周围部署了6条微地震监测测线(图 1), 每条测线的检波器间距为120~150 m, 所有检波器距井口300 m以上. 科学合理埋置检波器, 近南东向测线检波器埋深30 m, 其余测线检波器埋深2 m, 以确保接收器与地层的良好耦合, 也可最大限度减少地面噪声对信号接收的影响.
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图 1 松页油2HF井微地震监测观测系统部署图1-埋深2 m的检波器位置(geophone position at buried depth of 2 m); 2-埋深30 m的检波器位置(geophone position at buried depth of 30 m); 3-井口(wellhead); 4-靶点(target); 5-村镇(village/town); 6- 水泡子(water pool); 7-公路(highway)Figure 1. Microseismic monitoring observation system map of SYY-2HF well2.3 微地震信号采集
在微地震信号采集中, 连续记录地震信号, 采样时间间隔为2 ms. 除各压裂段的压裂过程外, 在压裂前后的一段时间(30 min)内也进行监测, 这样可有效记录背景噪声、射孔信号、压裂信号和压裂过程外可能的破裂信号, 为准确定位破裂点和裂缝展布特征提供基础资料.
松页油2HF井压裂施工地面微地震监测了10段压裂过程信号和射孔信号, 典型的观测数据如图 2、3所示, 射孔信号和能量较大的压裂信号均可有效接收到. 实施射孔相当于传统的人工地震, 事先可确定发震时刻和震源位置, 便于在微地震信号中识别和搜索该类信号. 松页油2HF井的所有射孔信号均被接收到, 为后续微地震资料分析、处理和速度模型修正提供了重要资料. 实施压裂时, 采集站采集的三分量微地震数据, 经过数据转换后以SEGY格式记录在存储介质.松页油2HF井10段压裂采集的微地震记录显示, 每段可接收到2~6个肉眼可识别的、强能量的微地震信号. 图 3为2018年10月27日10点39分采集的压裂微地震数据, 在第500个采样点附近, 可见较为明显的微地震信号.
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图 2 松页油2HF井第10段第21簇射孔信号Figure 2. Signal of the 21st cluster perforation in the 10th stage of SYY-2HF well![]()
图 3 松页油2HF井第7段压裂采集的微地震记录Figure 3. Microseismic records for the 7th stage fracturing of SYY-2HF well3. 微地震数据处理
地面微地震监测因其信号弱、噪声强、速度建模困难等特点相对井中微地震监测难度更大, 因此需要采取针对性的数据处理技术, 才能保证震源定位结果的精度和可靠性[28-29]. 数据处理的主要目的是对压裂过程中地层释放的一系列微地震信号进行震源定位, 根据震源事件点的空间和时间分布确定压裂裂缝形态. 根据松页油2HF井微地震资料的特点确定了数据处理流程, 主要包括数据归一化、噪声压制、速度建模、震源定位等步骤.
3.1 数据归一化
在实际微地震数据采集中, 地震数据是间隔采集和处理的, 存在时间差异. 另外, 噪声、物理环境、高程、近地表条件、仪器、采集和处理参数等诸方面的不同, 都会给微地震事件定位造成很大影响. 所以首先进行微震数据的归一化处理, 以保证微震信号的振幅在同一数量级范围内, 同时也可以对微震数据进行综合分析. 图 4为归一化前后的效果对比图. 对比看出, 归一化后各道数据之间的振幅、能量更均匀, 同相轴更清晰, 而且连续性得到增强.
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图 4 归一化处理前后的微地震数据a—原始信号(original signal); b—归一化后信号(normalized signal)Figure 4. Microseismic data before and after normalization processing3.2 噪声压制
地面微地震监测采集的三分量数据由于高频衰减严重, 频率比较低, 而且一般能量比较弱, 信噪比较低. 因此分析各种噪声影响因素、噪声源并对其进行滤波处理, 是地面微地震监测数据采集和处理流程中的关键步骤. 目前, 微地震数据去噪的方法有很多, 可以解决不同种类的噪声压制问题[30-32]. 松页油2HF井压裂微地震监测数据采用快速离散剪切波变换(FFST)方法进行滤波去噪. 该方法可有效减小信号处理的吉布斯效应, 增强信号细节刻画能力, 算法速度较快, 非常适合微地震数据的噪声压制处理. 图 5为噪声压制前后的实际记录. 原始数据的随机噪声较为明显, 而且微震信号的能量不均, 滤波后的数据有效压制了随机噪声, 提高了微地震资料的信噪比.
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图 5 噪声压制前后的微地震记录a—原始信号(original signal); b—去噪后信号(after denoising)Figure 5. Microseismic records before and after noise suppression3.3 速度建模
速度模型建立是微震数据处理中的重要环节, 速度模型的精度直接影响微震反演定位的精度. 与传统地震勘探相比, 微地震信号监测的覆盖面积很小, 仅限于井身几公里的范围, 所以可将地下介质视为平层模型. 松页油2HF井压裂地面微地震监测的速度模型主要根据松页油2井直井的地质分层表和声波测井建立的. 测井曲线包括常规场波曲线(963.125~2 348.125 m)、偶极声波纵波曲线(1 901.3~2 348.0 m)和横波(1 901.3~2 348.0 m)曲线. 地表至低速带、黄土层等较浅地层没有声波测井数据, 这一深度范围内的速度模型通过综合分析钻井钻遇黄土层厚度及地表岩性对应速度确定. 在没有实测横波速度的情况下, 建议仅使用P波振幅和波至进行定位. 图 6为松页油2HF井根据地质分层和声波测井曲线建立的层状P波速度模型, P波速度曲线利用中值滤波算法进行了平滑.
3.4 震源定位
松页油2HF井压裂微地震震源定位采用地震发射层析成像(SET)技术, SET是一种适用于地面微地震监测低信噪比情况的微震源定位方法[3-4, 33-34]. 该方法具有很多特点, 一是无需拾取微地震信号初至时间, 只需要根据地层速度模型和检波器位置用射线追踪或波动方程求解等正演方法计算理论走时即可, 适合于低信噪比信号震源定位; 二是采集站点个数越多, SET成像震源定位的精度越高; 三是可利用较准确的地层速度模型预先计算走时, 速度模型越准确, 定位计算越准确.
4. 微地震数据解释
在实际微地震数据解释时, 主要是依据微地震事件的定位资料. 根据微地震事件点的空间位置和发震时刻, 连接微地震事件点, 形成压裂裂缝的展布特征图, 从而进行压裂效果评价. 由于微震信号的信噪比低, 加之浅地表各种噪声的干扰, 难以拾取准确的初至, 使得单纯通过地震数据的反演方法无法取得理想的效果. 贝叶斯反演方法是一种把先验信息和后验信息结合起来的推理估计方法, 可以更好地融合多方面先验信息实现后验信息的最佳估计[35]. 松页油2HF井地面微地震监测采用多线观测, 利用多线观测结果进行微地震事件的反演, 可提高事件点和裂缝的解释精度. 利用拾取的各条线到时和速度模型, 采用贝叶斯反演方法进行反演, 可得到震源位置. 综合各条线的反演结果, 根据目标函数和不同测线之间的权系数, 利用全概率公式推断估计最佳震源位置和裂缝展布特征.
5. 压裂效果评价及优化建议
根据松页油2HF井微震源的定位, 明确了各压裂段的裂缝展布特征, 在此基础上对该井压裂效果进行评价, 并提出相应的压裂优化建议.
5.1 压裂效果评价
微地震监测结果(表 2)表明, 松页油2HF井压裂造缝以主裂缝为主, 伴随有次要裂缝产生, 裂缝在井眼附近比较发育. 压裂主裂缝长度最大为第六段271 m, 最小为第一段141 m, 平均206 m, 裂缝方位整体为北东向. 有效压裂面积以第六段最大, 为34 202 m2, 第一段面积最小, 仅为13 002 m2, 平均23 606 m2, 全井段总有效压裂面积为121 774.1 m2.因地面微地震对事件垂向上定位误差较大, 加之目的层的厚度不大, 所以对压裂高度直接按照目的层平均厚度(12 m)进行近似计算, 有效压裂面积乘以目的层平均厚度得到有效压裂储层改造体积为1 461 289.2 m3.
表 2 松页油2HF井有效压裂区域及主裂缝特性Table 2. Effective fracturing zones and major fracture features of SYY-2HF well压裂段 主缝长度/m 裂缝方向 破裂面积/m2 造缝评价 第一段 141 SE22° 13002 带状缝 第二段 196 NE9° 20193 带状缝 第三段 153 SE29° 18384 带状缝 第四段 213 SE19° 19563 带状缝 第五段 170 SE25° 20152 带状缝 第六段 271 NE43° 34202 带状缝 第七段 259 NE36° 28950 带状缝 第八段 219 NE12° 27712 带状缝 第九段 213 NE36° 22467 带状缝 第十段 228 NE73° 31430 带状缝 整体压裂造缝效果显示水平段东翼压裂效果较好, 裂缝延展长度较大(图 7). 在两翼造缝规模上, 第一、八、九段两翼造缝规模相当; 第二、三、十段西侧稍小于东侧, 第七段西侧远小于东侧; 第四、五段西侧稍大于东侧, 第六段西侧远大于东侧, 说明地层存在一定的非均质性.
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图 7 松页油圆匀云井压裂裂缝解释图1 ~10—第一段—第十段压裂裂缝(fracturing fractures of 1st-10th stages); 11—射孔点(shooting point); 12—井口(wellhead)Figure 7. Fracture interpretation of SYY-2HF well总体上看, 松页油2HF井各段压裂造缝效果较为明显, 并且从井底到井口造缝效果整体上逐渐变好, 基本实现了泥页岩储层的有效改造. 各级裂缝有效沟通了储层与井眼的流体通道, 增大了渗流面积, 达到了压裂设计的预期效果. 松页油2HF井最终获得了较好的压裂效果, 抽汲求产获得日产10.06 m3的高产工业油流, 最高日出油27.81 m3. 该水平井已经移交大庆油田进行试采, 试采效果理想[36].
5.2 压裂优化建议
松页油2HF井各压裂段之间整体连通性较好, 第八段至第十段造缝无压裂空白区, 压裂重复区域也很小; 在第六段和第七段之间存在很小的压裂空白区, 但是在第七段左翼压裂空白区较大; 在第二段到第六段之间存在一定的压裂重复区域. 建议松辽盆地古龙地区其他相同压裂规模的压裂井可参考第八段到第十段的段长(70~98 m)设计, 从而达到更优的压裂效果.
另外, 松页油2HF井压裂段裂缝主走向多数为北东方向, 只有第一、三、四、五段为北西方向, 初步判断该井所在区域最大水平应力方向为北东方向. 因为与裂缝主走向垂直的次要裂缝发育程度也较高, 揭示该区最小水平应力与最大水平应力的大小差异较小, 形成两组共轭裂缝. 裂缝走向北西向应为与最大水平应力相差不大的最小水平应力方向. 建议可根据该分析结果优化相邻地区其他钻井水平段方位, 以获得最佳压裂效果.
6. 结论
(1) 网格排列观测系统适合于松辽盆地北部页岩油水平井地面微地震监测, 同时需要科学合理埋置检波器, 以确保接收器与地层的良好耦合.
(2) 以弱信号噪声压制、高精度速度建模和微地震事件定位为核心的微地震处理基础流程, 提高了资料信噪比, 为准确定位微震源提供了可靠的数据资料.
(3) 利用裂缝成像几何形态解释技术, 描述了压裂裂缝网络. 松页油2HF井各段压裂造缝效果较为明显, 基本实现了泥页岩储层的有效改造, 获得了较好的产能. 该井泥页岩目标层水力压裂参数和地面微地震监测技术, 可为松辽盆地同类目标层的水力压裂设计提供借鉴.
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图 1 松页油2HF井微地震监测观测系统部署图
1-埋深2 m的检波器位置(geophone position at buried depth of 2 m); 2-埋深30 m的检波器位置(geophone position at buried depth of 30 m); 3-井口(wellhead); 4-靶点(target); 5-村镇(village/town); 6- 水泡子(water pool); 7-公路(highway)
Figure 1. Microseismic monitoring observation system map of SYY-2HF well
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图 2 松页油2HF井第10段第21簇射孔信号
Figure 2. Signal of the 21st cluster perforation in the 10th stage of SYY-2HF well
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图 3 松页油2HF井第7段压裂采集的微地震记录
Figure 3. Microseismic records for the 7th stage fracturing of SYY-2HF well
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图 4 归一化处理前后的微地震数据
a—原始信号(original signal); b—归一化后信号(normalized signal)
Figure 4. Microseismic data before and after normalization processing
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图 5 噪声压制前后的微地震记录
a—原始信号(original signal); b—去噪后信号(after denoising)
Figure 5. Microseismic records before and after noise suppression
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图 7 松页油圆匀云井压裂裂缝解释图
1 ~10—第一段—第十段压裂裂缝(fracturing fractures of 1st-10th stages); 11—射孔点(shooting point); 12—井口(wellhead)
Figure 7. Fracture interpretation of SYY-2HF well
表 1 检波器和采集器性能参数
Table 1 Performance parameters of geophone and collector
检波器参数信息 采集器参数信息 自然频率/Hz 4.5×(1±7.5%) 频带宽度/Hz 0.033~150 灵敏度/(V/m·s-1) 100×(1±5%) 自噪声水平 整个频段低于NHNM曲线; 10 s~10 Hz低于NLNM曲线 动态范围/dB 110 时间稳定度(GPS+北斗定位授时)/s 5×10-7 阻尼系数 0.55~0.65 整机功耗/mW 免交互工作模式, < 150@100 sps; Ethernet工作模式, < 700@100 sps 非线性畸变值 失真度≤ 0.9% 采样率/ms 2、5、10、50 线圈电阻/Ω 3800×(1±5%) 数据格式 2 bit或MSD(可转为SAC、PSD等格式) 
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表 2 松页油2HF井有效压裂区域及主裂缝特性
Table 2 Effective fracturing zones and major fracture features of SYY-2HF well
压裂段 主缝长度/m 裂缝方向 破裂面积/m2 造缝评价 第一段 141 SE22° 13002 带状缝 第二段 196 NE9° 20193 带状缝 第三段 153 SE29° 18384 带状缝 第四段 213 SE19° 19563 带状缝 第五段 170 SE25° 20152 带状缝 第六段 271 NE43° 34202 带状缝 第七段 259 NE36° 28950 带状缝 第八段 219 NE12° 27712 带状缝 第九段 213 NE36° 22467 带状缝 第十段 228 NE73° 31430 带状缝
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